在笔者看来，" 拆除施工方案 "是许多文章中值得细细品味的一篇。为了更方便地访问，请将本网页的链接加入到浏览器收藏夹中。计划事前预先规划，如果没有预先规划，就会白费功夫。根据上级领导的任务要求，制定计划是非常重要的一步。领导将根据提交的工作方案整合并选择最优方案。方案的执行将提升我们在完成工作后获得的成就感。
一、工程概况
项目名称：葫芦岛市纪委监察局办公楼改造维修工程
拆除项目：室外造型墙
工期要求：严格按照甲方要求按期完成
二、施工难点
（1）本工程是原龙湾渔村改造成纪委办公楼工程，原工程已经闲置十多年，安全、消防工作是本工程中非常重要的工作，因此我项目部将建立一套行之有效的安全管理体系及施工措施，确保施工人员及工作人员的安全，确保工程的拆除工作，在工期内顺利完成，为装饰装修工程的顺利开展奠定基础。
（2）拆除工作势必造成相对较大的噪声和震动，为了减少对学校人员及周围居民的正常工作与休息，我项目部将严格执行拆除时间上的要求。
（3）本次拆除工作要在规定的时间内完成，这就要求我们采用合理的施工安排，拆除流程以及拆除方法，保证在规定时间内将全部楼层内的全部拆除项目顺利完成。
（4）本工程拆除项目不多，但渣土运输是一大难点，势必会对道路产生影响，除按规定拆除时间施工外，所有块装材料及散装物品均装袋进行外运。
（5）每天施工完毕后对运输使用的道路进行清扫，以保证街面卫生的清洁，不影响该地区的卫生环境。
围墙拆除施工方案
在某些城市或社区，围墙已经成为常见的景象。然而，在一些公共场所中，为了更好地利用公共空间而拆除此类围墙也变得越来越普遍。围墙的拆除施工要求不仅需要考虑安全和经济性，还要遵循环保和城市规划的要求。下面将基于这些原则，从以下几个方面介绍围墙拆除施工的方案。
一、方案准备
在拆除围墙之前，必须建立一个完整的方案来确保项目的顺利进行。这个方案应包括以下内容：
1. 拆除期间的交通管制计划
如何保证市政交通的安全，考虑如何避免进入施工区域的车辆和行人对拆除施工的影响。
2. 围墙拆除位置的安全评估
应对拆除位置进行风险评估，确定工人是否需要使用保护设备，以及拆除围墙时是否需要采取特殊的防护措施，例如：防护网或防护栏杆等。
3. 项目计划
制定一个详细的项目计划，包括开始和结束日期，计划拆除的阶段和工期等内容。
4. 环保考虑
在整个拆除过程中，要确保合理地处置所有废弃材料和垃圾，特别是处理围墙拆除后的残留物。环保考虑应是整个工程的重要组成部分，贯穿整个拆除过程。
二、施工方案
拆除工程的施工方案应包括以下步骤。
1. 人员准备
在拆除过程中，必须采取必要的措施，确保所有施工人员的安全。必须确保所有员工都拥有正确的专业技能，遵循适当的安全标准。
2. 用具准备
为了使拆除施工工作安全高效，必须使用适当的工具和设备，如：挖掘机、保护栏杆、防护网、切割和拆卸工具等。选择合适的工具和设备将确保快速、安全地完成拆除工程。
3. 拆除围墙
在拆除围墙时，必须根据围墙的类型和结构选择合适的方法。拆除工程可以涉及分块或分段拆除，也可以采用注重细节的手工拆除方法。将避免伤害周围的元素和物品损坏。
4. 材料处置
完成拆除施工后，所有剩余的材料必须根据环保和城市规划要求进行处理。如对于墙体材料，应经过合理处理后送往专门的垃圾场处理。
三、安全和保护措施
在施工过程中，必须采取必要的安全和保护措施，以减少对周围的人，车辆和物体的危害。市政交通必须受到特定的注意。采用适当的防护措施、保护栏杆等工具、指示牌和交通管制将使整个拆除过程更安全、更高效、更有组织性。
四、拆除机器和设备维护
在拆除工程之前和之后，必须定期对钢筋切割机和其他机器设备进行维护和保养。这将确保在施工期间机器和工具能够正常运行。此外，对现场工作人员进行培训，提高其对机器和设备使用的技能。
五、总结
通过有效的方案准备和适当的实施，围墙拆除施工将成为一个高效的过程，且不会对周围环境和人员造成过多负担。其生动具体、系统规范的拆除方案思路自然能够变成一条对于市政城建领域的有效参考，不单单是在简单的拆除工程中有用，当需要拆除更为复杂的和庞大的城市建筑物时，此方案也可以成功运用。
景信商务楼工程位于华山路1532号，建筑面积19000平方米，地下三层，地上12层，为框架-剪力墙结构。工期为500天；
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明工地”、“标化工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及现任分工如下：
结合本工程结构形式、实际施工特点，外脚手架采用落地式双立杆外脚手架。外脚手均为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业。根据设计单位提供的顶板承受极限值（活荷载5KN/m2）、恒荷载6KN/m2）。
本工程外脚手架直接坐落在地下室顶板，基础底座下设置槽钢垫板，
3.1.2立杆：
脚手架下面30米采用双排双立杆，上部采用双排单立杆。立杆顶端高出结构女儿墙1.5m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点距离不大于60cm。
3.1.3大横杆：
大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6.0m，同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
3.1.4小横杆：
每一立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1—2根小横杆，其最大间距不大于75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于lOcm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。
3.1.5纵、横向扫地杆：
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立柱上。
3.1.6剪刀撑：
脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角保持在45°—600之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm以内。
地面拆除工程施工方案
序言：
随着城市发展和建筑物更新换代的需要，地面拆除工程已经成为了一个常见的施工项目。地面拆除工程的目的是将已经老化、破损或者不再使用的建筑物、道路等地面结构进行拆除，为新的建筑物或者城市规划项目提供空间。本文将详细介绍地面拆除工程的施工方案，并且从详细的步骤、材料选择、机械设备使用等方面进行阐述。
一、施工前准备工作
1. 详细调研：拆除工程前，必须进行详细的调研工作。对于拆除对象进行坚固度、地下管线、周边环境等方面的调查，以确保拆除过程中不会对周边环境造成严重的影响。
2. 制定拆除方案：根据实际调研情况，制定合理的拆除方案。拆除方案应包括拆除的具体步骤、材料选择、拆除工期等详细信息。同时，拆除方案应经过相关部门的审核和批准。
二、拆除步骤及方法
1. 封锁现场：在拆除工程开始前，要设置合理的封锁措施，防止人员和设备进入并造成人员伤亡和设备损坏。
2. 拆除建筑物：对于需要拆除的建筑物，可以选择手动拆除或者机械拆除。手动拆除适用于小规模建筑物，采用人工敲击、切割等方式进行。而机械拆除更适用于大规模建筑物，可以使用拆除机、破碎锤等设备进行拆除。在拆除过程中，应特别注意安全，保证周边环境及人员安全。
3. 清理现场：拆除完成后，应及时清理现场。将拆除产生的建筑垃圾、杂物等进行分类处理。可以选择回收利用或者垃圾处理站进行处理。
三、材料选择及使用
1. 工具选择：根据不同的拆除工程，选择适合的工具。手动工具如敲击棒、撬棍、切割机等，机械工具如拆除机、破碎锤等。
2. 安全设备：拆除工程中，安全设备的使用至关重要。如头盔、护目镜、防护手套、安全带等。
3. 防尘措施：为了保护施工人员和周边环境，拆除工程中应准备合适的防尘设备，如防尘口罩、喷雾装置等。
四、机械设备的选择及使用
1. 拆除机：根据拆除对象的不同，选择合适的拆除机。可以选择挖掘机、装载机等。在选择拆除机械时，要根据工程规模、拆除对象的大小和重量进行选择。
2. 破碎锤：破碎锤是一种常用的机械设备，可有效实施建筑物的拆除。根据拆除对象的不同，选择合适的破碎锤。在使用破碎锤时，要了解破碎锤的使用方法和注意事项，确保施工人员的安全。
结论：
地面拆除工程施工方案的制定和执行需要充分考虑施工的安全性、效率性和环境保护等因素。只有在严格按照施工方案进行操作，选择适当的材料和机械设备，加强现场监管和安全意识，才能保证拆除工程的质量和顺利完成。此外，合理的材料分类和垃圾处理也是保护环境的重要环节。希望本文所详述的地面拆除工程施工方案能够为相关从业人员提供参考和指导，确保地面拆除工程的安全施工。
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世纪名门四标段住宅楼
模板安装与拆除安全施工方案伊犁金鑫建筑工程有限责任公司
2010年6月5日
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一、工程概况
伊犁鑫合房地产开发世纪名门世纪名门底商住宅A座、B座、C座、D座、E座、F座、15#、16#、23#住宅楼建设地点位于伊宁市新华西路路17巷，建筑类别民用建筑，耐火等级为二级。底商住宅A座楼建筑面积为4806.59m2,六层底框砖混结构，4个单元，建筑物总高度18.55米。底商住宅B座楼建筑面积为3997.12m2,六层底框砖混结构，3个单元，建筑物总高度18.55米。底商住宅E座楼建筑面积为3499.85m2,六层砖混结构，3个单元，建筑物总高度18.55米。底商住宅C座楼建筑面积为3997.12m2,六层底框砖混结构，3个单元，建筑物总高度18.55米。底商住宅D座楼建筑面积为2701.25m2,六层底框砖混结构，3个单元，建筑物总高度18.55米。底商住宅F座楼建筑面积为4015.19m2,六层砖混结构，3个单元，建筑物总高度18.55米。
15#住宅楼建筑面积为3605.73m2，六层砖混结构，3个单元，建筑物总高度18.55米。16#住宅楼建筑面积为3826.58m2，六层砖混结构，3个单元，建筑物总高度18.55米。23#住宅楼建筑面积为5301.29m2，六层砖混结构，4个单元，建筑物总高度18.55米。
模板施工方案编制依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）等。
二、模板安装概况
本工程模板需用量较大，构造柱、梁底用木模，侧模用胶合板模。支撑采用φ100ｍｍ圆木，方木用65＊100ｍｍ支柱模，用钢管通长上下卡牢，既能保证不走模，又能保证柱轴线不位移，柱间距不大于600ｍｍ用短钢管卡牢。梁板支撑用满堂φ100ｍｍ圆木，为保证梁柱断面尺寸，梁柱内设直径6.5ｍｍ钢筋，两端焊铁板打孔拉杆，梁底模起拱高度0.3％ 。
三、模板安装前的准备工作
1、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操
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作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。
2、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。
3、现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，•未经修复的部件不得使用。
4、钢模板安装前应涂刷脱膜剂。
5、梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。
6、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，•竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。
四、模板安装安全技术措施
1、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。
2、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，•并有足够的受力面积，支撑件应着力于外钢楞，予埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。
3、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板，支撑和新浇砼的重量时，方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。
4、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于4米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间，在纵、•横向加设剪刀撑，然后支柱每增高2米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。
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5、模板安装必须按模板的施工设计进度，严禁任意变动。
6、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇砼的重量时方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱必须在同一垂直线上。
7、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。
8、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。
9、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2M高度的垂直允许偏差为15mm。
10、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25MM。
11、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。
12、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。
13、支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。
14、墙模板在未装对接螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。安装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。
15、安装墙模板时，以内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形齿要正反交替安装，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。
16、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。
17、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。
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18、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。
五、模板拆除安全技术措施
1、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。
2、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。
3、模板拆除的顺序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，•先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。
4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。
5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。
7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。
8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。
9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。
10、拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口1m以内堆放，并随拆随运。
11、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意：
（1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。
（2）严禁在同一垂直面上操作。
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（3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。
（4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。
（5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。
12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。
六、模板的运输、维修与保管
1、钢模板运输时，不同规格的模板不得混装，并必须采取有效措施，•防止模板滑动。
2、钢模板和配件拆除后，应及时清除粘结的灰浆，•对变形及损坏的钢模板及配件应及时修理校正，并宜采用机械整形和清理。
3、对暂不使用的钢模板，板面应涂刷脱模剂或防锈油，背面油漆脱落处，应补涂防锈漆，并按规格分类堆放。
4、钢模板宜放在室内或敞棚内，模板的底面应垫离地面100ｍｍ以上，露天堆放时，地面应平整，坚实，高度不超过2米。
七、设计计算书
矩形梁模板和顶撑计算 1.底板计算 (1)底板计算
抗弯强度验算
计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载，模板自重，新浇砼的重量，钢筋重量及振捣砼产生的荷载，均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。
底模板自重 1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M 砼荷重 1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M 钢筋荷重 1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M 振捣砼荷载 1.2×2.0×0.25=0.6KN/M 根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ 6
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＝0.90•的折减系数，所以q=0.9×4.87=4.38kn/m (2)验算底模抗弯承载力
底模下面顶撑间距为0.6米，底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，因为模板长度有限，一般可按四等跨连续梁计算，查静力计算表得: L=0.6m L=0.6m L=0.6m L=0.6m Ｍmax＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m 按下列公式验算 Ｍmax /W n≤kf m Ｍmax/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2
Ｖmax=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KN Ｌmax=3Ｖmax/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2 Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2 满足要求 (4)挠度验算
验算挠度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载 q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（1／12）×250×403﹜=•0.37MM 允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm 满足要求
2、侧模板计算
（1）侧压力计算，梁的侧模强度计算，•要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数1．2。 采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：
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Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2 F=24H=24×0.55=13.2KN/M2 选择二者之中较小者取F=13.2KN/M2 振捣砼时产生的侧压力为4KN/M2 总侧压力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2 化为线荷载q=0.6×0.9q=11.15KN/M (2)验算抗弯强度
按四跨连续梁查表得: Ｍmax=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486 钢模板静截面抵抗矩为5.94CM3 所以Ｍmax/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2 A3钢的抗弯强度设计值为200N/MM2>81.82N/MM 2 满足要求 (3)抗剪强度验算
Vmax=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn τmax=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2 A3钢抗剪强度设计值为125N/MM2>5.99N/MM2 满足要求 (4)挠度验算
q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97× 104=0.24MM [W]=450/400=1.13MM>0.24MM 3.顶撑计算
钢楞选择直径48×3.5mm的钢管，间距0.6m,在3.6M•高度的中间纵横各设两道水平支撑。 L0=3.6/3=1.2m 8
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i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM λ=L0/i=1600/15.79=101.33 (1)强度验算
已知N=4.38/2×0.6=1.315KN N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2
因为λ=101.33 查表得稳定系数 ф=0.628 N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2
4、插销抗剪强度验算
N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2113)=25.6N/mm2长细比λ=UL/i2(L为钢支柱长度i2为套管回转半径mm) 换算系数U=（1+h/2）0.5 h=I2（套管贯性矩）/I1（插管贯性矩） ─ 等效弯矩系数 =1.0 Mx ─ 偏心弯矩值 Mx=N.e e=d1/2=48/2=24mm Wix─ 钢支柱截面抵抗矩(mm3) E ─ 钢柱弹性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2 9××伊 犁 金 鑫 建 筑 工 程 有 限 责 任 公 司d1 ─ 套管直径d1=48mm d2 ─ 插管直径d2=43mm 其余的梁、柱的模板和支撑计算与上述方法相同，在此不作详细计算。 fc──木材顺纹抗拉强度设计值 fv──木材顺纹抗剪强度设计值 fm──木材抗弯强度设计值Mmax──最大弯矩 W──净截面抵抗矩 Vmax──最大剪力 τmax──最大剪应力 ω──受弯构件挠度 i──回转半径 η ──长细比 An──净截面面积ф ──轴心受压构件稳定系数
一、施工顺序
施工顺序：原则“先上后下、先里后外、先非承重后承重结构”“应先拆次要结构，后拆承重支柱和横梁”。1、拆除分两个工作区室外造型墙，从上往下顺次拆除。
2、拆除物品先后顺序是室外造型墙。
3、从楼上往楼下搬运、装车外运。
4、清理各层遗留物及垃圾等。
5、清理现场、竣工验收。
二、主要方法：
1、墙体拆除：室外造型墙拆除，要按顺序设置四个作业面，每个作业面严格按要求搭设双排脚手架（脚手架搭设及拆除祥见施工组织设计），先用机械拆除，然后局部需要人工配合拆除，墙内梁体构件切断成2米后，用吊车进行吊拆。需要注意的是：风速10m/s以上时应停止吊拆；雨天原则上不进行吊拆；要配备有经验的吊拆人员；吊拆用具、钢丝等要经常检查其强度和疲劳度。
2、废旧物品运输
一般情况下当天拆除后晚上运，要求当天拆的物品当晚要基本运完，尽可能的不要给现场留有物品，更不能给拆除现场以外的地方存放物品。
除按规定拆除时间施工外，所有块装材料及散装物品均装袋进行外运。拆除垃圾运输采用垃圾道及电梯装运交叉进行。垃圾道口有专人负责清理，以免堵塞洞口。
第六章防震、减少噪音措施
1、本工程大多采用性能好、噪音低、振动小的机具及设备。
2、不破坏任何主体结构及其他保留物。
3、运输车辆在场区及居民区行驶速度控制在5公里/小时内，禁止鸣笛、哄油门。
4、人员在施工其他场所或经过时，禁止大声喧哗。
5、装卸物品时轻拿轻放。
6、拆除作业时，一律由上而下，逐层拆除，禁止整堵墙面或大块从高处倒塌，绝对禁止从建筑物下方掏空使建筑物整体倒塌。
东环路改造为现有高速公路昆仑大道立交工程的一期工程
方案建设单位：南宁市纵横倍建设投资****
监理单位：重庆兴宇工程建设监理****
建设单位：中铁十一局集团公司****
编制日期：2017年11月20日
东环路改造为现有高速公路昆仑大道立交工程的一期工程
活动板房搭设及拆除施工
方案建设单位：南宁市纵横倍建设投资****
监理单位：重庆兴宇工程建设监理****
建设单位：中铁十一局集团公司****
编制日期：2017年11月20日
一、工程概况1
二、编制依据1
三、搭设施工程序1
四、集装箱房现场组装与吊装2
五、防火与配备3
六、验收4
七、使用与维护4
八、拆除与**6
1、工程概况
1、本项目在昆仑大道立交工程范围内，主要建设活动板房住宿及办公一体化临时设施,约1800m2,搭设临时活动板房共2层，主要由a级防火集装箱22个，a级防火二通集装箱、三通集装箱各6个，**5人卫生间集装箱2个及相应配套设施，集装箱由专业厂家统一发货，吊运至施工现场拼装，加固达到验收条件后方可入住。
二 、编制依据
2.1 、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393条
2.2 、《临时建(构)筑物应用技术规范》dgj08-114-2005
2.3 、《施工现场临时用电安全技术规范》jgj46-2005
2.4 、《建设施工高处作业安全技术规范》jgj80-91
2.5 、《建筑结构设计统一标准》gbj68-84
2.6 、《钢结构设计规程》gbjl7-88
2.7 、《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》cecs-102
2.8 、《轻钢结构规程》dbj08-68-97
2.9 、《建筑钢结构焊接规程》tgt81-91
2.10、《建筑抗震设计规范》gbjll-89
三、搭设施工程序
3.1 、施工前准备
3.1.1施工前认真组织有关技术，施工人员进行图纸、会审和技术交底。
3.1.2、查看现场三通一平的情况，对现场的生活用水、污水排放等确保畅通，各种构件及板材的堆放场地应高出路面locm，以防积水。
3.1.3、根据本工程的实际施工需要，现场需接通220v电源，计算好所需要足够的电源线，作好分配电箱的接电工作，生活用水就近接入市政居民用水。
3.1.4确定进场后运输车辆的路线和材料堆放地点，保证道路畅通，不影响施工。
3.1.5、对土建基础的平面尺寸及水平进行测量、复核，确保工程施工顺利进行。
3.2、 基础结构构造
3.2.1基础宽度为600 mm，深度为500 mm；
3.2.2条。垫层为100mm厚素混凝土；
3.2.3条。砖条形基础宽度为500毫米-240mm，厚度为380mm；
3.2.4条。地圈梁宽度240mm，厚度120mm；
3.2.5条。在每个移动房间的地圈梁四角预埋loomm×100mm×8mm钢板。
3.2.6、 200宽四周设置排水沟坡向就近雨水井排放，坡度为1%，最低深度为150。
四、集装箱房现场组装与吊装
4.1 、基础复查
根据图纸及设计要求为依据，进场后安装工对基础尺寸要进行复查。其验收内容主要包括：基础中心位移偏差，基础标高偏差，预埋件位置偏差，间距、跨距复查及基础外观等其它质量指标的检查认定，全部合格后方可进行下道工序。
4.2、组装
本工程集装箱活动房均为独立单间，组装成二层多间的集体宿舍形式,将一间活动房吊装叠在另一间上面，上下二间叠装在一起通过角上的4个角钢缀板用螺栓固定。
4.3、吊装运输
单室集装箱房在工厂加工成成品后，由运输车辆运至本工程施工现场，再由汽车吊吊装至指定位置。
吊装时采用四根钢丝绳在角上的4个角钢缀板用螺栓固定。
4.4 、楼梯栏杆安装
安装楼梯和栏杆，要求栏杆平直和栏板连接牢固，楼梯踏步采用花纹钢板，楼梯不能有晃动，楼梯与山墙固定，栏杆板用75mm自功螺丝与楼梯固定。
4.5、检查、验收及使用
4.5.1条。在隐蔽工程和活动室安装过程中，应做好所供构件的质量检验评定表，并在验收时做为资料提供；
4.5.2对不符合标准和安装不规范的，应及时采取整改措施，并做好验收记录；
4.5.3、搭设完毕后，由搭设单位进行自检，合格后报使用单位，经使用总包单位验收确认符合使用条件后，方可投入使用；
4.5.4在使用过程中，应经常检查和维护。
五、防火与配备
5.1、本居住式集装箱房是由自身具有防火、绝热性的岩棉、矿渣棉的彩钢板加工制作。
5.2、场地内的集装箱房间距、消防通道的布置、防火间距、消防楼梯的数量与布置，灭火器的布置位置与数量等均符合《施工现场临时建筑物技术规范》（jgj/t188）和《临时性建（构）筑物应用技术规程》（dgj08-114-2005）的相关要求。
5.3、集装箱房周边应设有消防通道，宽度不得小于3.5m,使用功能作为宿舍时耐火等级为a级，最大层数2层，最大允许长度100m，每层最大允许面积1200㎡；
5.4、防火间距：场地远离各类危险物品，距离易燃、易爆危险品仓库的间距应大于25m，保证临时设施的安全使用及保护。
5.5条。安全疏散：当集装箱间为两层时，应设置两层疏散楼梯，且该疏散楼梯距疏散楼梯的距离不大于20m；疏散楼梯、走道宽度不小于1m；走廊外栏杆高度不应小于1
05m；室外疏散楼梯的扶手高度，距台阶前缘不小于1.1m
六、验收
6.1条。安装完成后应进行一次验收。
6.2、验收质量按《施工现场临时建筑物技术规范》（jgj/t188）附录c规定执行。
6.3质量验收应提供下列文件：
6.3.1设计图纸及施工方案
6.3.2原材料、构配件质量证明书、复验报告、验收记录；
6.4、集装箱房
6.4.1各分项工程质量符合质量标准；
6.4.2质量控制资料等资料齐全；
6.4.3安全性、功能性检验和复检结果符合要求。
七、使用与维护
7.1、使用
7.1.1临时建筑物的使用应建立健全安全、卫生防疫、消防、生活设施使用、生活管理等各项管理制度。
7.1.2活动房应按照使用说明书的规定使用。
7.1.3活动房超过设计使用年限时，应对房屋结构和围护进行全面检查，并对安全性能进行评估，合格后方可继续使用。
7.1.4定期对生活区居民进行安全、治安、消防、卫生防疫、环境保护等方面的宣传教育。
7.1.5应建立临时建筑防台防汛等灾害的应急预案，在风暴、洪水、雨雪来临前，组织全面检查，并应采取可靠的加固措施。
7.1.6集装箱房在使用过程中，不得改变原设计的使用功能。楼面使用荷载不应超过设计值。当楼板的使用荷载超过设计值时，应进行结构安全评估。
7.1.7集装箱房在使用过程中，不得擅自开洞、钻孔或改变结构，不得擅自拆除隔墙和围墙构件。
房屋拆除工程施工方案
引言：
随着城市的发展，旧房拆除重建已经成为了必不可少的环节。合理规划和执行房屋拆除工程施工方案，对于保证施工进度、确保施工质量以及保障施工安全至关重要。本文将详细介绍如何制定一份完备的房屋拆除工程施工方案。
一、背景与目的
1.1 背景：
说明背景，阐述拆除工程的重要性，如旧建筑存在安全隐患，需要进行拆除等。
1.2 目的：
明确拆除工程的目的，如拆除旧建筑为进行新建、城市改造等。
二、工作范围
2.1 详细描述拆除范围：
具体说明需要拆除的房屋、建筑物、设施等范围，如拆除旧四合院、附属小楼及围墙。
2.2 描述施工环境：
对施工环境进行描述，包括周边道路、楼层结构、邻近住户等，以便进行安全评估。
三、施工步骤
3.1 前期准备工作：
包括调查勘察、环境评估、设计制定、手续办理等。
3.2 安全防护措施：
具体说明施工中需采取的安全防护措施，如搭建安全围护网、设置警示标志、疏散通道规划等。
3.3 拆除工程实施：
详细描述拆除过程，包括设备准备、临时支撑处理、逐层拆除等步骤，确保施工安全。
3.4 废弃物处理：
描述废弃物的分类、运输和处理方式，强调环保要求。
3.5 现场清理：
说明对拆除后的现场进行清理与平整，恢复正常使用环境。
四、施工技术与方法
4.1 设备选择：
具体介绍拆除工程所需的主要设备，并对每种设备的适用情况进行说明。
4.2 拆除机械操作技术：
详细说明机械操作技术，如使用拆除斗、吊机、钢丝绳等进行拆除，确保操作安全与高效。
4.3 人工拆除技术：
对于无法机械拆除的部分，提供人工拆除技术指导，如人工使用破拆工具进行拆除。
五、施工资源与时间计划
5.1 施工资源：
明确施工所需的人力、物力、技术力等资源，并合理配置，确保施工顺利进行。
5.2 时间计划：
编制详细的施工时间计划，包括每个阶段的时间安排、排期等，避免施工延误。
六、质量控制与验收标准
6.1 质量控制：
详细描述质量控制措施，包括监控记录、技术要求、实施标准等，确保施工质量符合预期。
6.2 验收标准：
制定合理的验收标准，明确施工完工后的验收程序与要求，确保施工过程符合相关规定。
七、安全管理措施
7.1 安全教育与培训：
说明对施工人员进行安全教育与培训内容，提高他们安全意识与应急处置能力。
7.2 安全监控与巡检：
说明施工过程中的安全监控方案，包括巡检频率、记录方式等，确保施工现场安全。
7.3 突发事件预案：
制定突发事件的应急预案，确保任何意外情况时能够及时应对。
结语：
通过制定完善的房屋拆除工程施工方案，能够提高施工效率、确保施工质量、保障施工安全。本文详细介绍了制定施工方案的各个环节，以期能够对相关从业人员在实践中具有重要指导作用。
1、开工前要对全体施工人员进行技术安全、消防保卫等教育交底，做到班前教育班后总结，对所拆除物结构详细了解，全员明白清楚后方可施工。
2、工人进场前要签订《施工安全协议书》，明确安全责任，做到安全合理用工，并指定专人负责安全生产指挥。
3、施工人员要遵守安全生产三大纪律；进入施工现场必须戴好安全帽；高空作业必须拴好安全带；高空作业不得往下掉东西。
4、施工人员进场要佩戴入场证；业务人员进场需到门卫处领取安全帽方可入场。
5、甲方及公司上级领导在项目部领用安全帽，由现场人员陪同入场视察，指挥检查工作。
6、各工种必须按照本工种的安全技术操作规程操作。
7、机械车辆不得带“病”作业，每次要检查绳索及各部件牢固情况。
8、在高空作业时，检查下部结构情况是否稳固，分段作业要观察结构连接情况，不得立体作业。
9、拆除前要检查被拆除室内外情况，做到有边必有栏，有孔必有盖，有施工项目必有安全措施。
10、在施工期间，做到三不伤害：不伤害自己，不伤害别人，不被别人伤害；确保安全施工。
11、四级以上大风及雷雨天停止施工。
12、施工期间，设专人定期清扫门前三包地段及现场周围各交通要道。
13、拆除作业和清运渣土时，要洒水降尘。
14、运输车辆的车容、车况良好，防止遗洒扬尘；车辆出场时必须检查绳索牢固状况。
15、场内禁止吸烟。使用明火须经批准，设消防栓，用明火处配置灭火器。
16、场内禁止随地大小便。
17、和施工现场门卫配合，防止发生治安事故，防止无关人员进场。
18、机械、车辆消音系统完好无损，尽可能降低施工噪音，停放位置适当；材料码放整齐，各交通要道畅通干净。
19、保护好预留建筑及花草树木。
20、认真贯彻执行《文明公约》，搞好精神文明建设。
21、吊装作业时严格按照“十不吊”原则。
钢结构拆除施工方案是针对需要拆除的钢结构进行系统规划和安排的工作。在进行拆除施工前，需要进行全面的调查和分析，以确定最合理和安全的拆除方案。本文将详细介绍钢结构拆除施工的步骤和注意事项，以表现出专业人士的素质和能力。
首先，在编制钢结构拆除施工方案之前，应根据相关规定和实际情况进行初步调查，并收集必要的数据和信息。这些信息可能包括结构的类型、尺寸、构造和材料等。同时，还需要了解钢结构的使用情况、历史维护记录，以及任何可能的安全隐患或特殊要求。
在有了初步调查结果后，根据钢结构的实际情况和相关要求，制定出具体的拆除计划。拆除计划应包括拆除的顺序、方法和步骤，以及所需的施工工具和设备。同时，还要考虑到施工现场的环境条件和安全管理措施，以确保施工期间的安全和顺利进行。
在实施拆除施工之前，必须对施工现场进行全面的检查和准备工作。首先，需要确保施工人员具备相关的资质和技能，且了解拆除计划的具体要求。其次，应清理施工现场，将存在的杂物和障碍物移除或固定，以确保施工期间的无障碍和安全。
在开始拆除施工后，应根据拆除计划的要求，选择合适的施工方法和工具。拆除过程中需要严格控制拆除的速度和力度，以避免对周围环境和结构造成二次破坏。同时，还需要特别关注支撑和连接部件的拆除，以确保施工的稳定性和安全性。
在拆除过程中，应不断监测和评估拆除的进展和效果，并及时进行必要的调整和改进。如果发现任何问题或安全隐患，应立即停工，采取有效的措施加以解决。此外，施工期间应与相关部门和管理人员进行及时的沟通和协调，确保拆除工作的顺利进行。
最后，在完成钢结构的拆除工作后，还需要对施工现场进行清理和整理。将拆除产生的废弃物进行分类、处理和清运，确保环境的卫生和整洁。同时，还需要进行施工记录和总结，以便今后参考和借鉴。
综上所述，钢结构拆除施工方案是一项复杂的工作，需要经过详细的调查、规划和实施。在编制和实施方案时，必须考虑到各种因素和要求，以确保施工的安全和有效。作为一个专业人士，我们应具备全面的专业知识和技能，以便在实际工作中能够胜任各种复杂的拆除施工任务。
1、依据西华苑小区三期20#楼工程施工设计图纸。
3、各类参考规范、图书：
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB50017-中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》GB50007-中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社；
工程概况：本工程是太原市西华苑小区三期20#楼，位于太原市迎泽西大街南侧、清光路西侧，南临太原市由盛洗煤有限公司。本工程建筑面积13612.56m2，剪力墙结构，地下一层，地上33层，一梯两户板式住宅楼，建筑总高度为96.6m。勘察单位由山西建筑设计研究院勘察，由王孝雄建筑设计事务所设计。
本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。
1、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程结构形式、实际施工特点以及安全、经济等各方面情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：±0.000以下及地上一层施工采用落地式双排钢管脚手架，从二层开始施工期间外架采用工字钢悬挑梁式双排脚手架，并搭设密目式安全网进行外架防护；装修期间外架二次搭设，采用电动吊篮。(范文网 )悬挑架体每四层悬挑一次，即悬挑架依次设在11.92、23.92、35.92、47.92、59.92、71.92、83.92m，共周转7次；在有阳台部位用4.5m长工字钢悬挑，其余部分用3.5m长工字钢悬挑。此架只做为安全防护架。
2、一层以下双排落地脚手架搭设采用双排单立杆，内立杆距结构外沿0.3m。立杆横距为1.05m，纵距为1.5m，步距为1.8m。
二层以上悬挑式双排脚手架搭设采用16号工字钢悬挑，双排单立杆，内立杆距结构外沿0.3m。立杆横距为1.00m，纵距为1.5m，步距为1.5m。
四、材料要求：
1．按施工方案的要求对搭设外架所用的型钢、钢管、扣件、钢丝绳、脚手板、密目网等进行检查验收，不得使用不合格产品。
2．水平悬挑梁是悬挑式脚手架的重要材料，其钢材强度等级为Q235-A，型号为16号工字钢，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
3、钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235―A级钢的规定，本现场根据国家标准规定，统一使用Ф48×3.5mmQ235钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
4．扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
5、悬挑工字钢拉绳选用6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度为1700Mpa，直径14mm。
6．本工程脚手板采用木脚手板（松木或杉木），每块质量不宜大于30kg；其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。木脚手板厚度不应小于50mm，两端各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。若采用竹脚手板，宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板或竹笆板。
7．安全网采用密目式安全网，网目应满足目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。
8、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。
9、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
搭设参数表：搭设参数钢管落地脚手架立杆横向间距或排距lb（m）1.05立杆纵向间距或跨距la（m）1.5立杆步距h（m）1.8脚手架计算高度H（m）24内排架距离墙长度a（m）0.3连墙件设置二步三跨，扣件连接1、地基基础
本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。
立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。
立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：
（1）大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。
（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
（3）脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
（2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
（1）脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。
（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。
（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为300mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
（3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
搭设参数表：搭设参数普通型钢悬挑脚手架立杆横向间距或排距lb（m）1立杆纵向间距或跨距la（m）1.5立杆步距h（m）1.5脚手架计算高度H（m）12内排架距离墙长度a（m）0.3连墙件设置二步三跨，扣件连接1、水平悬挑梁
（1）水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。悬挑梁采用16号工字钢，外挑长度为1.5m，建筑物内锚固段长度2m，有阳台处从阳台梁边伸入建筑物内锚固段长度不小于3m。沿建筑物外墙每1.5m设挑梁一根，与预埋拉环对应，在现浇剪力墙施工时，在与拉环对应处，预留16号工字钢的洞口和穿拉结工字钢的钢筋环。
（2）工字钢悬挑梁的安装应在混凝土楼板上预埋二个φ20拉环，间距1500mm；预埋φ20拉环应放在楼板筋下面，
墙上预留洞口。预埋拉环示意图见右图：
（3）安装工字钢悬挑梁时，将工字钢梁穿入剪力墙预留洞口和楼面上φ20预埋钢筋拉环内，然后将拉环钢筋上部用木楔固定打紧。
（4）上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁上立杆位置焊接150-200mm长、外径φ40mm的钢管或Φ25钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图：
立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。
立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
（1）大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm左右。
（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
（3）脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，安全防护架的周边下部设200mm高挡脚板。
（2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
（1）脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。
7、悬挑架活动荷载不能大于3步架（即不能超过3步架同时满负荷施工，且不能超过3N/mm2的荷载），不能作为模板、钢筋等材料的堆放场所，步架上的建筑垃圾应有专人清理，以免超载，在风力大于6级时禁止上人施工，悬挑架未考虑雪载，积雪应及时清理。
8、悬挑架应经项目部及其以上专职安全人员验收合格后方可投入使用。
1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。
3、验收时应具备下列文件：
（1）根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；
（2）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
（3）脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
（4）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，
（5）脚手架工程的施工验收报告。
4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，井记人施工验收报告。
（1）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；
（2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
（3）基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；
（4）连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；
1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。
2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。八、脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的'通讯装置。
12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.30m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；
施工均布活荷载标准值：3.000kN/m2；脚手架用途：结构脚手架；
本工程地处山西太原市，基本风压0.37kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；
脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.140；
地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）：120.00；
二、小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.5/2=0.262kN/m；
荷载的计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.25=3.511kN/m；
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
最大弯矩Mqmax=3.511×1.052/8=0.484kN・m；
最大应力计算值σ=Mqmax/W=95.25N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=95.25N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
3.挠度计算：
荷载标准值q=0.038+0.262+2.25=2.551kN/m；
最大挠度ν=5.0×2.551×10504/（384×2.06×105×121900）=1.608mm；
小横杆的最大挠度1.608mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！
三、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.05=0.04kN；
脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值：P=（1.2×0.04+1.2×0.276+1.4×2.362）/2=1.843kN；
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN・m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.213×1.843×1.5=0.589kN・m；
M=M1max+M2max=0.007+0.589=0.596kN・m
最大应力计算值σ=0.596×106/5080=117.294N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ=117.294N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下：
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下：
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载P=（0.04+0.276+2.362）/2=1.339kN
ν=1.615×1.339×15003/（100×2.06×105×121900）=2.907mm；
最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.907=2.959mm；
大横杆的最大挠度2.959mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算：
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）：
其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；
R――纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.05×1/2=0.02kN；
大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值：R=1.2×（0.02+0.058+0.276）+1.4×2.362=3.732kN；
R
五、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
NG1=［0.1248+（1.05×1/2）×0.038/1.80］×24.00=3.264kN；
（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2=0.35×6×1.5×（1.05+0.3）/2=2.126kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3=0.14×6×1.5/2=0.63kN；
NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.2kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.2+0.85×1.4×4.725=13.063kN；
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.2+1.4×4.725=14.055kN；
六、立杆的稳定性计算：
其中ω0――基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0=0.37kN/m2；
μz――风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：μz=0.74；
经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7×0.37×0.74×0.214=0.041kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.041×1.5×1.82/10=0.024kN・m；
σ=N/（φA）+MW/W≤［f］
σ=N/（φA）≤［f］
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：k=1.155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：μ=1.5；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186
σ=13063.05/（0.186×489）+23720.754/5080=148.292N/mm2；
立杆稳定性计算σ=148.292N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
σ=14055.3/（0.186×489）=154.532N/mm2；
立杆稳定性计算σ=154.532/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算：
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs=［φAf-（1.2NG2k+0.85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W））］/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=2.936kN；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.024/（1.4×0.85）=0.02kN・m；
Hs=（0.186×4.89×10-4×205×103-（1.2×2.936+0.85×1.4×（4.725+0.186×4.89×100×0.02/5.08）））/（1.2×0.125）=60.594m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
［H］=60.594/（1+0.001×60.594）=57.132m；
［H］=57.132和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值［H］=50m。
脚手架单立杆搭设高度为24m，小于［H］，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.37，
Wk=0.7μz・μs・ω0=0.7×0.92×0.214×0.37=0.051kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=1.156kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.156kN；
其中φ――轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
A=4.89cm2；［f］=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；
Nl=6.156连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.156小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值：fg=fgk×kc=120kPa；p=65.315≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！双排脚手架搭设高度为12m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3m，水平间距4.5m，采用扣件连接；本工程地处山西太原市，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）：0.1394；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.140；悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2m（有阳台处建筑物内锚固段长度3m）。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.5/2=0.262kN/m；荷载的计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.25=3.511kN/m；最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，最大弯矩Mqmax=3.511×12/8=0.439kN・m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=86.395N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=86.395N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算：荷载标准值q=0.038+0.262+2.25=2.551kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×2.551×10004/（384×2.06×105×121900）=1.323mm；小横杆的最大挠度1.323mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1×1.5/2=0.262kN；荷载的设计值：P=（1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.25）/2=1.756kN；最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN・m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.213×1.756×1.5=0.561kN・m；M=M1max+M2max=0.007+0.561=0.568kN・m最大应力计算值σ=0.568×106/5080=111.773N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=111.773N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.038+0.262+2.25）/2=1.275kNν=1.615×1.275×15003/（100×2.06×105×121900）=2.768mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.768=2.821mm；大横杆的最大挠度2.821mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）：其中Rc――扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；R――纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0.038×1×1/2=0.019kN；大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P3=0.35×1×1.5/2=0.262kN；荷载的设计值：R=1.2×（0.019+0.058+0.262）+1.4×2.25=3.557kN；R五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：NG1=［0.1394+（1.00×1/2）×0.038/1.50］×12.00=1.826kN；（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×4×1.5×（1+0.3）/2=1.365kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；NG4=0.005×1.5×12=0.09kN；NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.701kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1×1.5×2/2=4.5kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.701+0.85×1.4×4.5=9.797kN；N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.701+1.4×4.5=10.742kN；六、立杆的稳定性计算：其中ω0――基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ω0=0.4kN/m2；μz――风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：μz=0.74；经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7×0.4×0.74×0.214=0.044kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.044×1.5×1.52/10=0.018kN・m；σ=N/（φA）+MW/W≤［f］σ=N/（φA）≤［f］计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：μ=1.5；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.262σ=9796.68/（0.262×489）+17808.374/5080=79.972N/mm2；立杆稳定性计算σ=79.972N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！σ=10741.68/（0.262×489）=83.842N/mm2；立杆稳定性计算σ=83.842N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，Wk=0.7μz・μs・ω0=0.7×0.92×0.214×0.4=0.055kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.042kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.042kN；其中φ――轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；［f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=6.042连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.042小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×3.701+1.4×4.5=10.742kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R［1］=13.983kN；R［2］=8.458kN；R［3］=-0.096kN。最大弯矩Mmax=1.667kN・m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.667×106/（1.05×141000）+7.627×103/2610=14.18N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值14.18N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2，满足要求！其中φb――均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.85。经过计算得到最大应力σ=1.667×106/（0.85×141000）=13.856N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=13.856小于［f］=215N/mm2，满足要求！十、拉绳的受力计算：其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=14.879kN；十一、拉绳的强度计算：钢丝拉绳（支杆）的内力计算：选择6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。其中［Fg］――钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg――钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝123KN；α――钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K――钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：［Fg］=17.425KN>Ru＝14.879KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤［f］其中［f］为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（14879×4/（3.142×50×2））1/2=13.8mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。【m.ZF133.com 趣祝福】
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